Железобетонных конструкций - раздел Образование, Железобетонные конструкции Трещиностойкость Железобетонных Конструкций – Способность Железобетонной Конс...
Трещиностойкость железобетонных конструкций – способность железобетонной конструкции сопротивляться образованию и раскрытию трещин. Трещины в бетоне конструкций образуются уже в процессе формирования структуры в результате развития физико-химических процессов, происходящих при твердении цемента. Это так называемые микротрещины, возникающие в результате усадочных и температурных явлений, сопровождающих реакции гидратации портландцементного вяжущего. Такие трещины практически не поддаются расчету, а ограничиваются исключительно технологическими мероприятиями на стадии проектирования составов бетонной смеси и выбора рациональных методов ее укладки в конструкцию.
Образование и раскрытие трещин в железобетонной конструкции имеет место в стадии эксплуатации железобетонного элемента. Поэтому расчеты по образованию и раскрытию трещин относятся к расчетам, гарантирующим не превышение предельных состояний второй группы, обеспечивающей нормальные условия эксплуатации конструкции.
В соответствии с положениями расчета железобетонных конструкций по методу предельных состояний проверка ограниченного раскрытия трещин должна производиться из условия
wk £ wlim, (16.1)
где wk – расчетная ширина раскрытия трещин;
wlim – предельно допустимая ширина раскрытия трещин, принимаемая согласно табл. 16.1.
Таблица 16.1.
Значения предельно допустимой ширины раскрытия трещин wlim, мм
Класс по условиям
эксплуатации (табл. 3.9)
Железобетонные
элементы
Предварительно
напряженные элементы
Практически постоянная
комбинация нагрузок
Частая комбинация
нагрузок
Х0, ХС1
0,41)
0,2
ХС2, ХС3, ХС4, XF1, XF3
0,3
0,22)
XA1, XA2, XD1, XD2, XS1, XS2, XS3, XF2
условия декомпрессии
1) Для железобетонных элементов, эксплуатирующихся в средах классов Х0, ХС1 ширина раскрытия трещин не влияет на долговечность конструкции.
2) Для этих эксплуатационных классов при действии практически постоянной комбинации нагрузок должно выполняться условие декомпрессии (погашения до нуля сжимающих напряжений в бетоне на уровне напрягаемой арматуры).
Образование и чрезмерное раскрытие трещин, помимо того, что снижает жесткость элемента – приводит к возрастанию прогибов, вызывает неудобства эстетического восприятия, но главное оказывает существенное влияние на долговечность конструкций здания или сооружения. Наличие трещин большой ширины раскрытия создает условия, при которых развивается коррозия стальной арматуры.
В связи с этим, при проектировании железобетонных конструкций следует исходить из требования обеспечения сохранности арматуры в течение всего срока эксплуатации здания или сооружения (без ремонта, усиления и т.д.), то есть по возможности не допускать или максимально ограничить условия, которые могут вызвать начало коррозионных процессов арматурной стали.
При использовании высокопрочной арматуры опасность раскрытия трещин в бетоне существенно возрастает вследствие более высоких напряжений и малых сечений стержней, особенно при использовании высокопрочной проволоки. Коррозионные повреждения такой арматуры могут привести к внезапному обрушению конструкций.
16.1. Сопротивление железобетонного элемента раскрытию нормальных трещин
Средние деформации растянутой арматуры. В эксплуатационной стадии железобетонный элемент может находиться в одной из двух стадий напряженно-деформированного состояния (стадия I или стадия II).
Стадия I (традиционно в учебно-методической литературе вводится дополнительная стадия Iа) соответствует состоянию, когда железобетонный элемент еще не имеет трещин и теория, используемая для описания напряжений и деформаций, применима для любого сечения по длине элемента.
В стадии II напряженно-деформированного состояния железобетонный элемент работает с трещинами и теория применима, как правило, для сечения с трещиной.
Граничное состояние перехода из стадии I в стадию II, когда конструкция приобретает качественно новые свойства, традиционно определяют усилия трещинообразования: продольное усилие Ncr или изгибающий момент Mcr.
В расчетах железобетонных конструкций в эксплуатационной стадии рассматривают две стадии: стадию I и стадию II при стабилизировавшемся трещинообразовании. В стадии II деформации и напряжения в арматуре достигают максимальных значений в сечении с трещиной. При этом в стадии II деформации арматуры не равняются деформациям окружающего бетона. Разница в удлинениях двух материалов на участке между двумя соседними трещинами равняется, очевидно, ширине раскрытия трещины на уровне арматуры. Поэтому в общем случае ширина раскрытия трещины может быть определена:
Расстояние между трещинами, нормальными к продольной оси элемента.Среднее расстояние между нормальными трещинами нормативные документы рекомендуют определять по формуле:
, мм (16.3)
где Æ – диаметр стержня (в мм) (при использовании в одном сечении стержней разных диаметров допускается принимать их средний диаметр);
k1 – коэффициент, учитывающий условия сцепления арматуры с бетоном
– для стержней периодического профиля k1 = 0,8;
– для гладких стержней k1 = 1,6;
k2 – коэффициент, учитывающий вид напряженно-деформированного состояния элемента (рис. 16.1) и принимаемый равным:
– при изгибе k2 = 0,5;
– при осевом растяжении k2 = 1,0;
– при внецентренном растяжении
если e1 > e2
если e2 = 0 k2 = 0.5
(16.4 )
k2 = 1,0 k2 = 0,5 k2 = 0,5
Рис. 16.1.К определению коэффициента k2 в формуле (16.3)
reff – эффективный коэффициент армирования, определяемый для железобетонных элементов по формуле
здесь As – площадь сечения арматуры, заключенной внутри эффективной площади растянутой зоны сечения Ac,eff.
Ac,eff – эффективная площадь растянутой зоны сечения, определяемая в общем случае как площадь бетона, окружающего растянутую арматуру при высоте, равной 2,5 расстояния от наиболее растянутой грани до центра тяжести арматуры. Для плит или предварительно напряженных элементов, где высота растянутой зоны может быть незначительной, высота эффективной зоны принимается не более (h – x)/3.
Расчет ширины раскрытия нормальных трещин. При определении ширины раскрытия трещин расчетные методы, включенные в нормы по проектированию железобетонных конструкций базируются на предпосылках и допущениях, которые можно сформулировать следующим образом:
1) В общем случае ширина раскрытия нормальных трещин принимается равной средним деформациям продольной растянутой арматуры на участке между трещинами, умноженным на расстояние между трещинами.
2) Расстояние между трещинами следует определять из условия, по которому разность усилий в растянутой арматуре в сечении с трещиной и в сечении по середине участка между трещинами уравновешиваются силами сцепления арматуры с бетоном.
3) Деформации растянутой арматуры в нормальном сечении с трещиной определяются в общем случае из системы расчетных уравнений деформационной модели железобетонных конструкций (см. главу 6) по заданным значениям изгибающих моментов и продольных сил от соответствующего сочетания внешних нагрузок.
4) Деформации растянутой арматуры допускается определять из упругого расчета нормального сечения с трещиной, принимая условно упругую работу бетона с приведенным модулем упругости и упругую работу арматуры со своим модулем упругости.
5) Для изгибаемых элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, сосредоточенной у растянутой и сжатой граней элемента, определение деформаций растянутой арматуры в сечении с трещиной допускается производить по упрощенной схеме, рассматривая железобетонный элемент в виде сжатого пояса бетона и растянутого пояса арматуры с равномерным распределением напряжений по высоте сжатого и растянутого поясов.
С учетом принятых предпосылок расчетная ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле
wk = b×srm×esm (16.5)
где wk – расчетная ширина раскрытия трещин;
srm – среднее расстояние между трещинами, определяемое по ф. (17.3);
esm – средние деформации арматуры, определяемые при соответствующей комбинации нагрузок;
b – коэффициент, учитывающий отношение расчетной ширины раскрытия трещин к средней.
Коэффициент b в ф. (16.5) выражает, по существу, отношение максимальной ширины раскрытия трещины wk к ее среднему значению wm.
Принимая уровень надежности 0,95, установлено соотношение между wk и wm для элементов, подвергнутых действию нагрузки:
(16.6)
В связи с этим нормы по проектированию железобетонных конструкций рекомендуют значение коэффициента b, учитывающего отношение расчетной ширины раскрытия трещин к средней принимать равным:
b = 1.7 – при расчете ширины раскрытия нормальных трещин, образующихся от усилий, вызванных соответствующей комбинацией нагрузок, либо от усилий, возникающих при ограничении вынужденных деформаций для сечений, наименьший размер которых не превышает 800 мм;
b = 1.3 – при расчете ширины раскрытия трещин, образующихся от действия усилий, возникающих при ограничении вынужденных деформаций для сечений, наименьший размер которых (высота, ширина, толщина) составляет 300 мм и менее.
Значение средней деформации растянутой арматуры esm в формуле (16.5) следует определять:
(16.7)
где es – деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной, определяемая в общем случае из решения расчетной системы уравнений деформационной модели от действия изгибающего момента и продольной силы;
ss – напряжения в растянутой арматуре, рассчитанные для сечения с трещиной, от усилий, вызванных расчетной комбинацией нагрузок;
ssr – напряжения в растянутой арматуре, рассчитанные для сечения с трещиной, от усилий, при которых образуются трещины;
b1– коэффициент, зависящий от условий сцепления арматуры с бетоном и принимаемый равным:
- для стержневой арматуры периодического профиля – 1,0;
- для гладкой стержневой арматуры – 0,5;
b2– коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки, принимаемый равным:
- при действии кратковременных нагрузок – 1,0;
- при действии длительно действующих и многократно повторяющихся нагрузок – 0,5.
Как было показано ранее в формуле (16.7), вместо отношения допускается принимать:
– при осевом растяжении ;
– при изгибе .
Усилия трещинообразования допускается определять по упрощенным зависимостям как для бетонного сечения по формулам:
Mcr = fctm×Wc;
Ncr = fctm×Act;
где fctm – средняя прочность бетона при растяжении;
Wc, Ac – соответственно момент сопротивления и площадь бетонного сечения.
В соответствии с положениями норм по проектированию железобетонных конструкций ширину раскрытия нормальных трещин изгибаемых элементов прямоугольного сечения, армированных стержнями периодического профиля класса S500, допускается проверять по упрощенной методике из условия, что wk £ wlim, если максимальный диаметр стержней продольной арматуры не превышает Æmax из табл. 16.2, т.е.
Æ £ Æmax. (16.8)
Таблица 16.2.
Максимальные диаметры стержней растянутой арматуры при использовании упрощенного метода проверки ширины раскрытия трещин в изгибаемых элементах
1) Упрощенная проверка касается только случаев wlim = 0,3 мм
Табл. 16.2 составлена для случаев, когда отношение рабочей высоты к полной высоте сечения d/h находится в интервале от 0,85 до 0,95. Максимальный диаметр стержней зависит от коэффициента продольного армирования rl и напряжений ss в растянутой арматуре в сечении с трещиной, которые определяют по упрощенной формуле:
(16.9 )
где MSd – изгибающий момент от расчетной комбинации длительнодействующих нагрузок, определенных при gF = 1,0;
z – плечо внутренней пары сил в сечении с трещиной для II стадии напряженно-деформированного состояния, определяемое:
z = 0,90d при rl £ 0,5 %;
z = 0,85d при 0,5 % £ rl £ 1,0 %;
z = 0,80d при rl ³ 1,0 %.
Если проектируемый элемент не удовлетворяет условиям табл. 16.2, либо если максимальный диаметр растянутой арматуры превышает значения, приведенные в табл. 16.2, необходимо провести расчетную проверку ширины раскрытия трещин по ф. (16.5).
Определение требуемого количества арматуры, воспринимающей усилия от вынужденных деформаций, зависит от фактора времени, распределения температурно-усадочных деформаций, и внутренних усилий, возникающие в материале, свойства которого также изменяется во времени.
Эта проблема является предметом многих научных работ. Нормы по расчету железобетонных конструкций предлагают упрощенный подход к решению этой сложной проблемы. Минимальное количество арматуры, необходимое для восприятия усилий от вынужденных деформаций, определяют по формуле:
(16.10)
В формуле (16.10) Act означает площадь сечения бетона растянутой зоны непосредственно перед появлением трещин. При этом высота растянутой зоны рассчитывается для элемента без трещин, работающего в стадии I напряженно-деформированного состояния.
Безразмерный коэффициент kc подбирают таким образом, чтобы произведение k×fct,eff, выражающее напряжения в бетоне, умноженное на площадь растянутого бетона kc×Act, равнялось бы усилию в растянутой арматуре непосредственно после образования трещины. Напряжения fct,eff, называемые эффективной прочностью бетона при растяжении, соответствуют прочности, которую имеет бетон к моменту времени, когда ожидается появление трещины. Коэффициент k введен для учета влияния самоуравновешенных нелинейно распределенных напряжений, появляющихся в результате неравномерного развития усадочных деформаций и нелинейного распределения температур по сечению конструкции.
Учреждение образования... Полоцкий государственный университет Ю В Попков А И Колтунов А А Хотько Железобетонные конструкции для студентов специальности...
Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ:
Железобетонных конструкций
Что будем делать с полученным материалом:
Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:
Железобетонные конструкции
Учебно-методический комплекс
для студентов специальности 1-70.02.01
«Промышленное и гражданское строительство
Новополоцк, 2008 предисловие
К
Тематический план лекционного курса
Наименование разделов и тем лекций, их содержание
Кол-во часов
Раздел 1. Физико-механические свойства материалов железобетона и основы
Тематический план практических занятий
Наименование тем практических занятий, их содержание
Кол-во часов
Тема 1. Расчет прочности нормальных сечений железобетонных элементов
Дополнительная
3. СНБ 5.03.01–02. «Конструкции бетонные и железобетонные».– Мн.: Стройтехнорм, 2002 г. – 274 с.
4. ТКП EN 1992-1-1-2009 – «Проектирование железобетонных конструкций»
5. СНиП 2.07
Железобетонных конструкций
Ежегодный объем производства и применение бетона и железобетона в мировой практике строительства намного опережает другие виды материалов. Благодаря высоким физико-механическим свойствам, доступнос
Основные этапы развития железобетона
По влиянию на развитие мировой цивилизации изобретение железобетона смело можно поставить в один ряд с открытием электричества или появлением авиации.
• 1850 г. - Ламб
Перспективы развития бетонных и железобетонных конструкций
Приоритетные направления развития и применения железобетона на современном этапе:
– разработка высокопрочных, быстротвердеющих легких и коррозионностойких бетонов с применением химических
Прочностные характеристики бетона
Прочность на сжатие является важнейшим классификационным показателем, характеризующим технические свойства бетона, как строительного материала. Нормативные документы определ
Сопротивление бетона растяжению
С определенным допущением, при выполнении инженерных расчетов прочность бетона на растяжение принято определять в зависимости от прочности на сжатие. В основном взаимосвязь между средней прочностью
Диаграмма деформирования бетона
Учитывая всю сложность проблемы, при расчетах железобетонных конструкций в качестве базовых используют прочностные и деформационные характеристики бетона, получаемые в условиях осевого кратковремен
Объемные деформации бетона
Усадка и набухание. Под усадкой в общем случае принято понимать объемное сокращение бетона (раствора, цементного камня) в результате физико-химических процессов, происходящих п
Модуль деформаций бетона
Характеристикой упруго-пластических свойств бетона является его модуль деформаций, устанавливающий зависимость между напряжениями и относительными деформациями в любой точке диаграммы деформировани
Ползучесть бетона
Опыты показывают, что если сжимающая нагрузка действует на бетонный образец длительное время, его деформация возрастает, стремясь при достаточно продолжительном нагружении (в течение нескольких лет
Требования, предъявляемые к арматуре
Под арматурой традиционно понимают гибкие стальные стержни, размещаемые в массе бетона таким образом, чтобы они эффективно воспринимали растягивающие усилия, вызванные внешними нагрузками и воздейс
Механические свойства арматурных сталей
Механические свойства (прочностные и деформативные) арматурных сталей устанавливают по диаграммам деформирования «напряжения – деформации», полученным при испытании прямым растяжением опытных образ
Арматура для конструкций без предварительного напряжения
В соответствии с требованиями норм в качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует применять гладкую стержневую арматуру класса S240 и арматуру периодического профиля S400 и S5
Деформативные характеристики арматуры
Для арматуры, имеющей физический предел текучести, зависимость «ss–es» допускается принимать с горизонтальным участком от относительных деформаций до es
Арматурные изделия
Ненапрягаемую арматуру железобетонных конструкций изготавливают на заводах, как правило, в виде арматурных сварных изделий – сварных сеток и каркасов. Продольные и поперечные стержни сеток и каркас
Совместная работа арматуры с бетоном
Основным фактором, обеспечивающим совместную работу арматуры и бетона в конструкции и позволяющим работать железобетону как единому монолитному телу является надежное сцепление арматуры с бетоном.
Усадка и ползучесть железобетона
В железобетонных конструкциях стальная арматура вследствие ее сцепления с бетоном становиться внутренней связью, препятствующей свободной усадке бетона. Согласно опытным данным, усадка и набухание
Метод предельных состояний
При расчете по методу предельных состояний четко выделены предельные состояния конструкции, использована система частных коэффициентов безопасности, введение которых гарантирует, что предельное сос
В методе предельных состояний
Элементы конструктивной системы подвергаются двум видам воздействий, к которым относят:
силы, приложенные непосредственно к конструкции и вызывающие в ее элементах напряжения либо перемеще
В методе предельных состояний
Прочностные характеристики бетона и арматуры, как и большинства материалов, не являются постоянными величинами в пределах назначенных классов. Так, например, прочность бетона, изготовленного из одн
Общие положения
Согласно положения норм проектирования расчет железобетонных конструкций по прочности сечений нормальных к продольной оси при действии изгибающих моментов и продольных сил может выполнятся с исполь
Критерий, определяющий расчетный случай разрушения
Метод расчета по предельным усилиям базируется на принципе пластического разрушения сечения, при котором достигаются предельные напряжения в растянутой арматуре и сжатом бетоне (принцип А.Ф. Лолейт
Расчетные уравнения
Проверку прочности нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов производят из условия:
, (8.6)
Общий метод
В общем случае расчеты железобетонных конструкций на действие изгибающих моментов и продольных сил (сжимающих и растягивающих), по прочности (несущей способности) и пригодно
Предпосылки и допущения метода
В общем случае при расчетах в рамках деформационной модели предельные усилия, которые способен воспринять железобетонный элемент в сечении с трещиной, определяют из совместного решения системы урав
Расчетные уравнения
Прочность изгибаемых железобетонных элементов следует проверять из условия MSd £ MRd, при заданных размерах сечения b´h, площади растянутой арматуры
Основные положения расчета
При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба элемента на увеличение начального эксцентриситета продольной силы, а, следовательно, и изгибающих моментов. Когда сжатый
Проявления продольного изгиба
Конструктивные системы и элементы в расчетах подразделяют на связевые и рамные в зависимости от способности связевых элементов воспринимать горизонтальные нагрузки, а также на смещаемые и несмещаем
Расчетные длины сжатых элементов
Определение гибкости сжатого элемента связано с установлением его расчетной длины l0, которая в свою очередь зависит от фактической длины колонны (стойки) lcol и
Метод расчета, основанный на проверке
«устойчивой прочности» гибкого элемента
Метод «устойчивой прочности» относится к методам второй группы. Если принять, что упругая линия внецентренно сжатого элемента с шар
Внецентренно растянутые элементы
При расчете внецентренно растянутых элементов рассматривают два характерных случая в зависимости от расположения в сечении растягивающего усилия NSd.
Если продольное раст
Формы разрушения наклонного сечения
В отличие от зоны «чистого изгиба», где действуют, главным образом, нормальные напряжения, в приопорной зоне железобетонная конструкция работает в условиях плоского напряженного состояния при совм
При действии изгибающего момента
Расчет железобетонных элементов при действии изгибающего момента для обеспечения прочности по наклонной трещине (рис. 13.1) должен производиться по опасному наклонному сечению из условия:
Метод ферменной аналогии (стержневая модель)
Впервые метод ферменной аналогии для расчета прочности наклонных сечений был предложен в начале ХХ века практически одновременно Мёршем (Германия) и Риттером (Швейцария), поэтому трад
Расчет бетонных элементов по прочности на смятие
При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов, подвергнутых действию местных сжимающих нагрузок, в качестве прочностной характеристики бетона следует принимать расчетное сопротивлени
С косвенным армированием
При косвенном армировании элементов из тяжелого бетона сварными поперечными сетками прочность сечения, подвергнутого действию местной нагрузки, следует проверять по формуле:
Расчет на отрыв
Расчет железобетонных элементов по прочности на отрыв от действия нагрузки, приложенной к нижней грани или в пределах высоты сечения следует производить из условия (рис 14.1):
Расчет на продавливание
Продавливание (местный срез) железобетонных конструкций является результатом действия сосредоточенных сил или реакций, приложенных к сравнительно малым площадкам, называемых согласно нормативным до
Лекция 15. усталостная прочность конструкций
Влияние многократно повторяющихся нагружений, которые могут вызвать усталостное разрушение конструкции, следует учитывать в расчетах, если они появляются не менее 5´105 –кра
Расчет ширины раскрытия наклонных трещин
Расчетную ширину wk трещин, наклонных к продольной оси элемента, нормы рекомендуют определять по формуле (16.5) с заменой Sr на Sr,
Предельно допустимые прогибы
Ограничение прогибов железобетонных конструкций связано с необходимостью обеспечения условий нормальной эксплуатации зданий и сооружений, в которых эти конструкции использованы. Предельно допустимы
Расчетные модели для определения прогибов
Точные методы определения прогибов железобетонных конструкций требуют учета в расчетах многих параметров, влияющих на деформации и напряжения в бетоне и арматуре, что в конечном итоге влияет на вел
Прогибы железобетонных элементов, работающих без трещин
Расчет прогибов железобетонных элементов, работающих без трещин, производят в соответствии с линейно-упругой моделью. Прогибы железобетонного элемента a(x) в стадии I напряженно-деформирован
Прогибы железобетонных элементов, работающих с трещинами
Определение кривизны железобетонного элемента, работающего с трещинами. В элементе, работающем с трещинами, изгибная жесткость изменяется по длине элемента, при этом ощу
Защитный слой бетона
Требования по долговечности бетонных и железобетонных конструкций обеспечиваются выполнением расчетных условий предельных состояний, а также конструктивными требованиями, изложенными ниже, в зависи
Расстояния между стержнями продольной арматуры
Расстояние в свету между стержнями продольной арматуры должно обеспечивать совместную работу бетона и арматуры, качественную укладку и уплотнение бетонной смеси и не должно быть менее значений, пок
Расстояние между стержнями поперечной арматуры
Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью фиксации в проектном положении и предотвращения бокового выпучивания в любом направлении продольных
Предельно допустимые диаметры арматуры
Условия применения
Максимально допустимые диаметры продольной арматуры, мм
для внецентренно сжатых элементов
для изгибаем
Технология создания предварительного напряжения в конструкциях
Предварительное напряжение конструкции с использованием арматурных элементов может быть выполнено, главным образом, тремя основными методами:
1) при предварительном напряжении арматуры на
Сущность предварительно напряженных конструкций
При нагружении железобетонной конструкции в материалах растянутой зоны (бетон и арматура) в результате их совместной деформации возникают растягивающие усилия.
Усилия (F), действующ
Назначение величины предварительного напряжения
Общим требованием при назначении величины предварительного напряжения является создание такого натяжения арматуры, которое приводило бы к оптимальному напряженному состоянию бетона и арматуры в кон
Виды потерь предварительного напряжения
Усилие предварительного напряжения не остается постоянным во времени в результате потерь, начинающихся практически с момента натяжения арматурных элементов и развивающихся в течение всего периода э
Определение потерь предварительного напряжения
Потери от внутреннего трения в натяжных устройствах. Этот вид потерь обусловлен трением движущихся частей натяжных домкратов и других приспособлений о неподвижные части установ
Усилие предварительного обжатия
При расчете предварительно напряженной конструкции по предельным состояниям первой и второй групп следует принимать усилия предварительного обжатия, соответствующее рассматриваемой расчетной ситуац
Нормальные напряжения при обжатии
Нормальные напряжения sх в бетоне следует рассчитывать как для линейно-упругого материала, принимая соответствующие знаки при NSd, NPd, NSd
Общие положения
При проектировании предварительно напряженных конструкций действуют все требования, касающиеся материалов, основ проектирования и конструирования, относящиеся к железобетонным конструкциям. При это
Размещение арматуры в сечении
Расстояния в свету между стержнями (при натяжении арматуры на упоры) или оболочками канатов напрягаемых элементов при натяжении на бетон по высоте и ширине сечения должны назначаться с учетом напра
Защитный слой бетона
Толщина защитного слоя бетона определяется из условия обеспечения прочности бетона в процессе его обжатия и долговечности конструкции при дальнейшей эксплуатации.
Защитный слой бетона може
Требования к анкеровке напрягаемой арматуры
В предварительно напряженных конструкциях, независимо от способа натяжения арматуры, следует обеспечивать ее надежную анкеровку на концевых участках.
При этом установка анкеров (анкерных у
Общие требования
Организация практических занятий основывается на логической последовательности их проведения после изучения физико-механических свойств материалов железобетона и основ метода расчета конструкций по
ЗАДАЧИ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОГО РЕШЕНИЯ.
№1. Проверить прочность балки прямоугольного сечении с размерами b=200мм, h=600мм, с=50мм. Бетон класса С12/15. Растянутая арматура класса
Задачи для самостоятельного решения
№1. Определить площадь сечения продольной арматуры для балки прямоугольного сечения с размерами b = 350 мм, h = 600 мм. Бетон класса С 12/15. Арматура класса S 400. Изгибающий моме
Изгибающих моментов
Цель занятия: Научиться определять прочность, а также подбирать площадь поперечного сечения продольной арматуры элементов таврового профиля в зависимости от положения нейтрально
Задачи для самостоятельного решения.
№1. Проверить прочность балки таврового сечении с размерами bf=900мм, hf=50мм, bw=200мм, h=400мм с=40мм. Бетон тяжелый класса С16/2
Задачи для самостоятельного решения
№1.Определить площадь сечения арматуры колонны многоэтажного рамного каркаса с размерами сечения b=350мм,h=350мм,c=50мм,c1=50мм. Бетон тяжелый класса С
Железобетонных элементов
Цель занятия: Научиться определять расчетную прочность наклонных сечений изгибаемых элементов при действии поперечных сил, а также проектировать поперечное армирование для таких
Задачи для самостоятельного решения.
№1 Проверить прочность балки по наклонным сечениям прямоугольного профиля с размерами b=200 мм, h=600 мм, с=50 мм., Бетон класса С12/15. Растя
Задачи для самостоятельного решения
№1. Определить параметры напряженно-деформированного состояния, момент образования трещин и прочность нормального сечения балки таврового сечения, с размерами bf=900мм,
Термины и определения
Арматура для железобетонных изделий и конструкций
Арматура– элемент усиления конструкции (изделия) из бетона, органически включенный в е
Хотите получать на электронную почту самые свежие новости?
Подпишитесь на Нашу рассылку
Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail
(16.2)
, мм (16.3)
если e2 = 0 k2 = 0.5
k2 = 0,5 k2 = 0,5
(16.6)
(16.7)
допускается принимать:
;
.
(%)
(16.9 )
(16.10)
Новости и инфо для студентов