Определение оптимальных рабочих параметров процесса экстрактивной ректификации смеси ацетон-хлороформ в сложной колонне с боковой секцией

Федеральное агентство по образованию МОСКОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ТОНКОЙ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ ИМ. М.В. ЛОМОНОСОВА Кафедра Химии и технологии основного органического синтеза Аттестационная работа по теме Определение оптимальных рабочих параметров процесса экстрактивной ректификации смеси ацетон-хлороформ в сложной колонне с боковой секцией на соискание степени бакалавра по направлению 550800 Химическая технология и биотехнология Зам. зав. кафедрой, д.т.н проф. Тимошенко А.В. Научный руководитель к.т.н асс. Анохина Е.А. Соискатель Маханькова А.С. Москва 2006 г. СОДЕРЖАНИЕ Введение 1. Литературный обзор 1. Сущность процесса ректификации 2. Методы разделения азеотропных смесей 1. Разделение азеотропных смесей в комплексе колонн, работающих под разными давлением 2. Методы ректификации азеотропных смесей с использованием разделяющих агентов 3. Применение сложных колонн для разделения зеотропных и азеотропных смесей 4. Методы расчета парожидкостного равновесия в многокомпонентных системах 1. Уравнения состояния 2. Модели локальных составов 3. Групповые модели 5. Некоторые свойства, токсическое действие, получение и применение компонентов 2. Постановка задачи исследования 3. Расчетно-экспериментальная часть 1. Критерий оптимизации 2. Описание технологической схемы процесса 3. Моделирование фазового равновесия в системе ацетон - хлороформ - ДМФА 4. Расчет оптимальных рабочих параметров 4. Выводы 5. Список использованной литературы Приложения ВВЕДЕНИЕ Ацетон и хлороформ входят в состав смеси растворителей, применяемых в производстве термостабилизатора стабилина-9. Для их регенерации в 1 было предложено использовать экстрактивную ректификацию ЭР с тяжелокипящим разделяющим агентом диметилформамидом ДМФА . Этот процесс осуществляется в комплексе, состоящем из двух колонн колонны экстрактивной ректификации и колонны регенерации экстрактивного агента.

При этом практически чистый ацетон выделяется в дистилляте экстрактивной колонны, а практически чистый хлороформ - в дистилляте колонны регенерации, кубовый поток которой, представляющий собой практически чистый ДМФА возвращается в колонну экстрактивной ректификации.

Экстрактивная ректификация является достаточно энергоемким процессом.

Для уменьшения энергозатрат на ЭР смеси ацетон - хлороформ был предложен способ проведения этого процесса в одной сложной колонне СК с боковой укрепляющей секцией 2 . При этом выделение ацетона осуществляется в дистилляте основной колонны, а хлороформа - в дистилляте боковой секции БС . ДМФА извлекается в кубе основной колонны и возвращается рециклом в ее верхнее сечение.

В результате снижение энергозатрат на разделение смеси промышленного состава, содержащей 82,9 мас. ацетона, составило по сравнению с традиционной двухколонной схемой 28,5 . Данная работа является частью исследования, направленного на выявление концентрационных областей оптимальности схем экстрактивной ректификации смеси ацетон-хлороформ.

Целью настоящей работы является определение оптимальных рабочих параметров процесса экстрактивной ректификации смеси ацетон-хлороформ азеотропного состава в сложной колонне с боковой укрепляющей секцией. 1.

Литературный обзор

Литературный обзор . 1.

Сущность процесса ректификации

В ректификации имеет место двунаправленный процесс переноса компоненто... . 2. В химической, нефтехимической и ряде других отраслей промышленности пи... При чередовании по схеме противотока операций частичной конденсации па...

Методы разделения азеотропных смесей

В данном случае необходимо использовать специальные методы ректификаци... 1.2.1. Непременным условием разделения в таком комплексе бинарной смеси на чи... . 1.2.2.

Методы ректификации азеотропных смесей с использованием разделяющих агентов

из водных растворов, образующихся при взаимодействии этиленгликоля с ф... Способ очистки бензола от непредельных углеводородов. Это различие в составах двух слоев сопровождается уменьшением требуемо... Поскольку температура кипения гетероазеотропа меньше, нежели компонент... Эти комплексы занимают промежуточное место между комплексами со связан...

Постановка задачи исследования

. 3. Целью настоящей работы является определение оптимальных рабочих параме... В качестве критерия оптимизации использовали энергетические затраты в ... Постановка задачи исследования.

Расчетно-экспериментальная часть

Расчетно-экспериментальная часть. Величины R1 и R2 зависят от профиля концентраций в колонне, на формиро... 3.3 Потоки D1, D2 и W при заданном качестве продуктов определяются из ... Откуда затраты тепла в кипятильнике Qкип QD1 QD2 QW Qконд1 Qконд2 - QF... .

Описание технологической схемы процесса

3.3. Рис.3.1. В дистилляте боковой секции выделяется хлороформ. Для восполнения потерь ЭА предусмотрена подача некоторого свежего коли... .

Моделирование фазового равновесия в системе ацетон - хлороформ - ДМФА

Моделирование фазового равновесия в системе ацетон - хлороформ - ДМФА. Для расчета оптимальных рабочих параметров процесса необходимо иметь д... Таблица 3.1. Для моделирования фазового равновесия использовали уравнение NRTL, пар... 3.4.

Расчет оптимальных рабочих параметров

Эффективность основной колонны- 34 т.т эффективность боковой секции- 1... Определение оптимального положения тарелок питания и отбора в сложной ... Количество Оптимальный Тепловые нагрузки, МДж ч БО, расход ДМФА, R1 R2... Поэтому теплосодержание дистиллятных потоков основной и боковой колонн... Этот фактор способствует снижению Qкип.

Выводы. Таким образом 1 определены оптимальные по критерию энергозатрат рабочие параметры ЭР смеси ацетон - хлороформ азеотропного состава в СК с боковой укрепляющей секцией 2 установлено, что результаты параметрической оптимизации экстрактивной колонны традиционной схемы являются хорошим приближением для параметрической оптимизации СК с БС 3 показано, что проведение ЭР смеси ацетон - хлороформ азеотропного состава в сложной колонне с боковой укрепляющей секцией обеспечивает снижение энергоемкости процесса на 25,9 по сравнению с двухколонным комплексом. 5. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ. 1. А.с. 1366173 Способ разделения смеси ацетон-хлороформ азеотропного состава Павленко Т.Г Фролкова А.К Пирог Л.А Кареева В.М Тимофеев В.С. -1988 г. 2. Патент 2207896 Способ разделения смеси ацетон-хлороформ азеотропного состава экстрактивной ректификацией Тимошенко А.В Анохина Е.А Тимофеев В.С Приоритет от 21.03.2002, опубл. 10.07.2003, бюл. 19. 3. Айнштейн В.Г Захаров М.К Носов Г. А. и др. Общий курс процессов и аппаратов химической технологии, в 2 книгах, книга 2. Под ред. проф. Айнштейна В.Г. М. Химия, 2000. 1760 с. 4. Тимофеев В.С Серафимов Л.А. Принципы и технологии основного органического и нефтехимического синтеза.

М. Высшая школа 2003. -536 с. 5. Коган В.Б. Азеотропная и экстрактивная ректификация Л. Химия, 1971, 432 с. 6. Патент 2091362 Способ получения изопрена Чуркин В.Н Павлов С.Ю Суровцев А.А Карпов О.П Бубенков В.П Павлов О.С Тульчинский Э.А БИ 27, 1997. 7. Патент 976630 Способ очистки изопрена Чуркин В.Н Горшков В.А Елифантьева Н.В Бутин В.И 2986343 04 Заявл. 20.06.1980 опубл.27.07.2000 8. Балашов А.Л Чубаров С.М Авдошин Г.А. Способ выделения и очистки 1,3-диоксолана.

Нижегородский технический университет-1997, 1. 9. А.с. 686266, Горшков В.А Кузнецов С.Г Павлов С.Ю Беляев В.А Серова Н.В Васильев Г.И Шестовский Г.П Малов Е.А. Способ разделения смесей близкокипящих углеводородов, БИ 26, 1996. 10. А.с. 726821, Горшков В.А Кузнецов С.Г Павлов С.Ю Беляев В.А Серова Н.В Васильев Г.И Шестовский Г.П Малов Е.А. Способ разделения углеводородов С4-С5, БИ 26, 1996. 11. Процесс извлечения пентафторэтана, 6-19 3066 Япония , НПК 203 57, 1999. 12. Патент 2157360, Трофимов В.Н Пантук Б.И Деревцов В.И. Способ очистки бензола от непредельных углеводородов, 99118148, 2000. 13. Патент 2145590, Голубев Ю.Д Рыбаков И.И Спорова Л.Г Орехов О.В Пирогова Н.Л Шеин А.В. Способ выделения ароматических углеводородов из смесей с неароматическими.

БИ 5,2000. 14. Петлюк Ф.Б Серафимов Л.А. Многокомпонентная ректификация.

Теория и расчет М Химия, 1983. Серия Процессы и аппараты химической и нефтехимической технологии . 304 с. 15. Рудавин В.С. Разработка технологии разделения ароматических изомеров на примере получения монитрохлорбензолов.

Дисс. канд. техн. наук. М. МИТХТ, 1988. 16. Петлюк Ф.Б Платонов В.М Аветьян В.С. Оптимальные схемы ректификации многокомпонентных смесей, ХП, 11,1966, с.65-68. 17. Деменков В.Н. Схемы фракционирования смесей в сложных колоннах. Химия и технология топлив и масел 1997, 2, с.6-8. 18. Рид Р Шервуд Т Праусниц Дж. Свойства газов и жидкостей.

Л, Химия,1982, 592с. 19. Термодинамика равновесия жидкость-пар под ред. А.Г. Морачевского- Л Химия, 1989, 344 с. 20. Химическая энциклопедия в пяти томах, 1, 2, 5. М Изд. Советская энциклопедия , 1990. 21. Огородников С.К Лестева Т.М Коган В.Б. Азеотропные смеси.

Справочник.

Под ред. проф. Когана В.Б. Изд. Химия , Л. 1971. 22. Пирог Л.А. Оценка эффективности агентов при разделении неидеальных смесей экстрактивной ректификацией.

Дисс. канд. техн. наук М. МИТХТ, 1987. 23. Хассиба Бюннес Закономерности разделения азеотропных смесей в присутствии селективных разделяющих агентов. Дисс. к.т.н Москва, МИТХТ, 2002. ПРИЛОЖЕНИЯ. Приложение 1. Определение оптимального положения тарелок питания и отбора.

F ЭА 1 3,5 Количество БО 150 кг час NЭА NF NБО R1 R2 Тепловые нагрузки,МДж ч Qконд1 Qконд2 Qкип 4 10 23 2,01 1,49 -33,2 -48,0 153,7 4 10 24 1,59 1,72 -28,6 -52,4 153,5 4 10 25 1,40 1,97 -26,5 -57,2 156,2 4 11 23 1,96 1,50 -32,6 -48,2 153,3 4 11 24 1,42 1,74 -26,8 -52,9 152,1 4 11 25 1,23 1,99 -24,7 -57,7 154,8 4 12 23 2,71 1,42 -40,9 -46,6 159,9 4 12 24 1,55 1,72 -28,1 -52,5 153,1 4 12 25 1,21 2,00 -24,4 -57,7 154,6 5 10 23 2,51 1,44 -38,7 -47,0 158,1 5 10 24 1,82 1,69 -31,1 -51,8 155,3 5 10 25 1,54 1,95 -27,6 -56,9 157,3 5 11 23 1,30 1,99 -25,4 -57,5 155,3 5 11 24 1,58 1,72 -28,4 -52,4 153,3 5 11 25 1,26 1,99 -24,9 -57,6 155,0 5 12 25 1,22 2,00 -24,4 -57,7 154,6 6 10 24 2,50 1,59 -38,5 -50,0 161,0 6 10 25 2,08 1,88 -34,0 -55,5 161,9 6 11 24 2,07 1,65 -33,9 -51,1 157,4 6 11 25 1,67 1,94 -29,4 -56,6 158,4 6 12 24 2,09 1,65 -34,1 -51,0 157,6 6 12 25 1,56 1,95 -28,2 -56,8 157,5 Приложение 2. Влияние количества потока, отбираемого в боковую секцию на энергозатраты.

TЭА 60єC, F ЭА 1 3,5. Количество R1 R2 Тепловые нагрузки,МДж ч БО, кг ч Qконд1 Qконд2 Qкип NЭА NF NБО 4 10 24 150 1,59 1,72 -28,6 -52,4 153,5 140 1,71 1,55 -30,2 -49,2 151,9 130 1,87 1,38 -31,7 -45,9 150,1 125 1,91 1,30 -32,1 -44,3 148,9 120 1,91 1,22 -32,1 -42,7 147,3 119 2,02 1,19 -33,3 -42,1 147,9 NЭА NF NБО 4 11 23 170 1,44 1,83 -27,0 -54,5 154,0 160 1,65 1,67 -29,2 -51,5 153,2 150 1,96 1,50 -32,6 -48,2 153,3 145 2,17 1,41 -35,0 -46,4 153,8 140 2,48 1,30 -38,4 -44,4 155,3 135 3,15 1,17 -45,8 -41,8 160,1 NЭА NF NБО 4 11 24 180 1,17 2,18 -24,0 -61,4 157,9 150 1,42 1,74 -26,8 -52,9 152,1 140 1,61 1,57 -28,8 -49,5 150,9 130 1,76 1,40 -30,5 -46,2 149,2 125 1,80 1,31 -30,9 -44,5 148,0 120 1,91 1,22 -32,1 -42,7 147,3 NЭА NF NБО 4 11 25 150 1,23 1,99 -24,7 -57,7 154,8 145 1,24 1,90 -24,8 -56,0 153,3 144 1,25 1,89 -24,8 -55,6 153,0 143 1,25 1,87 -24,8 -55,3 152,6 142 1,24 1,85 -24,8 -55,0 152,3 NЭА NF NБО 4 12 24 150 1,55 1,72 -28,1 -52,5 153,1 140 1,85 1,54 -31,5 -48,9 152,8 135 2,03 1,44 -33,4 -47,0 152,9 130 2,25 1,34 -35,9 -45,0 153,4 125 2,52 1,23 -38,8 -42,9 154,3 120 3,27 1,07 -47,1 -39,9 159,5 NЭА NF NБО 5 10 24 150 1,82 1,69 -31,1 -51,8 155,3 140 2,05 1,51 -33,6 -48,4 154,5 130 2,31 1,33 -36,5 -44,9 153,8 120 2,54 1,15 -39,0 -41,4 152,9 115 2,56 1,06 -39,3 -39,7 151,5 NЭА NF NБО 5 10 25 150 1,54 1,95 -27,6 -56,9 157,3 140 1,57 1,78 -28,3 -53,5 154,3 138 1,57 1,74 -28,4 -52,9 153,7 NЭА NF NБО 5 11 24 150 1,58 1,72 -28,4 -52,4 153,3 140 1,82 1,54 -31,1 -49,0 152,6 130 2,09 1,36 -34,0 -45,4 151,9 120 2,27 1,18 -36,0 -41,9 150,5 119 2,32 1,16 -36,6 -41,5 150,6 118 2,25 1,15 -35,8 -41,3 149,6 NЭА NF NБО 5 11 25 150 1,26 1,99 -24,9 -57,6 155,0 145 1,27 1,90 -25,1 -55,9 153,5 143 1,27 1,87 -25,1 -55,3 152,8 142 1,27 1,85 -25,0 -54,9 152,4 141 1,29 1,83 -25,2 -54,6 152,2 NЭА NF NБО 5 12 25 150 1,22 2,00 -24,4 -57,7 154,6 145 1,23 1,91 -24,6 -56,0 153,1 143 1,23 1,87 -24,6 -55,4 152,4 141 1,28 1,83 -25,2 -54,6 152,2 NЭА NF NБО 6 11 24 160 1,81 1,83 -31,0 -54,4 157,9 150 2,07 1,65 -33,9 -51,1 157,4 140 2,45 1,46 -38,0 -47,4 157,9 130 3,12 1,24 -45,3 -43,1 160,9 127 3,55 1,15 -50,1 -41,4 164,0 Приложение 3. Влияние количества потока, отбираемого в боковую секцию, на величину расхода экстрактивного агента. TЭА 60єC. Количество Расход Тепловые нагрузки,МДж ч БО, ДМФА, R1 R2 Qконд1 Qконд2 Qкип кг ч кг ч NЭА NF NБО 4 10 24 120 350 1,91 1,22 -32,1 -42,7 147,3 340 2,38 1,14 -37,3 -41,3 149,0 370 1,49 1,46 -27,6 -47,4 151,6 130 360 1,66 1,42 -29,4 -46,6 150,5 350 1,88 1,37 -31,8 -45,6 149,9 340 2,20 1,30 -35,3 -44,4 150,1 330 2,75 1,21 -41,3 -42,6 152,3 350 1,59 1,72 -28,6 -52,4 153,5 340 1,75 1,67 -30,3 -51,4 152,1 150 330 1,95 1,61 -32,6 -50,2 151,1 320 2,27 1,53 -36,0 -48,8 151,0 310 2,84 1,43 -42,4 -46,9 153,4 350 1,36 2,03 -26,1 -58,3 156,9 340 1,48 1,97 -27,4 -57,3 155,1 170 330 1,61 1,92 -28,8 -56,3 153,3 320 1,78 1,86 -30,7 -55,1 152,1 310 2,03 1,79 -33,4 -53,8 151,4 300 2,40 1,72 -37,5 -52,3 151,9 NЭА NF NБО 4 11 23 160 350 1,65 1,67 -29,2 -51,5 153,2 340 1,94 1,61 -32,4 -50,3 153,1 330 2,31 1,54 -36,5 -49,0 153,9 350 1,46 1,83 -27,2 -54,4 154,1 170 340 1,64 1,78 -29,1 -53,5 153,0 330 1,89 1,72 -31,9 -52,4 152,6 320 2,32 1,65 -36,6 -51,1 153,9 350 1,34 1,97 -25,8 -57,2 155,6 180 340 1,46 1,93 -27,1 -56,4 153,9 330 1,65 1,88 -29,3 -55,4 153,0 320 1,95 1,82 -32,5 -54,3 153,0 310 2,41 1,75 -37,6 -53,0 154,8 350 1,25 2,11 -24,9 -59,9 157,3 190 340 1,35 2,07 -25,9 -59,1 155,5 330 1,48 2,02 -27,4 -58,3 154,0 320 1,69 1,98 -29,6 -57,3 153,2 310 1,99 1,92 -33,0 -56,3 153,4 NЭА NF NБО 4 11 24 360 2,10 1,21 -34,2 -42,7 151,5 120 355 2,00 1,21 -33,2 -42,7 149,4 350 1,91 1,22 -32,1 -42,7 147,3 340 2,44 1,14 -37,9 -41,1 149,4 370 1,35 1,50 -25,9 -48,1 150,7 130 360 1,52 1,45 -27,8 -47,2 149,6 350 1,76 1,40 -30,5 -46,2 149,2 340 2,13 1,33 -34,5 -44,8 149,7 330 2,84 1,22 -42,4 -42,7 153,4 350 1,61 1,57 -28,8 -49,5 150,8 140 340 1,84 1,51 -31,3 -48,4 150,1 330 2,19 1,44 -35,2 -46,9 150,4 350 1,42 1,74 -26,8 -52,9 152,1 150 340 1,61 1,69 -28,8 -51,7 150,9 330 1,84 1,62 -31,3 -50,5 150,1 320 2,20 1,54 -35,3 -49,0 150,5 350 1,22 2,05 -24,5 -58,8 155,8 340 1,32 2,00 -25,6 -57,8 153,8 170 330 1,43 1,95 -26,9 -56,8 152,0 320 1,60 1,89 -28,7 -55,6 150,6 310 1,85 1,82 -31,5 -54,3 149,9 300 2,25 1,73 -35,8 -52,7 150,5 350 1,16 2,19 -23,9 -61,4 157,9 340 1,23 2,14 -24,7 -60,5 155,6 330 1,32 2,09 -25,7 -59,6 153,5 180 320 1,45 2,04 -27,1 -58,5 151,8 310 1,63 1,97 -29,1 -57,3 150,5 300 1,91 1,90 -32,1 -55,9 150,1 290 2,38 1,82 -37,3 -54,2 151,5 350 1,09 2,45 -23,2 -66,5 162,2 340 1,13 2,41 -23,6 -65,7 159,7 330 1,19 2,36 -24,2 -64,8 157,3 200 320 1,27 2,31 -25,1 -63,8 155,1 310 1,38 2,26 -26,3 -62,8 153,3 300 1,55 2,20 -28,1 -61,7 151,8 290 1,80 2,14 -30,9 -60,4 151,2 280 2,20 2,06 -35,3 -58,9 152,1 NЭА NF NБО 4 11 25 350 1,24 1,85 -24,8 -55,0 152,3 340 1,37 1,81 -26,2 -54,2 150,8 330 1,56 1,76 -28,2 -53,2 149,7 142 320 1,82 1,69 -31,1 -51,9 149,2 310 2,20 1,61 -35,3 -50,3 149,7 300 2,96 1,48 -43,6 -47,8 153,5 350 1,22 2,03 -24,6 -58,3 155,4 340 1,31 1,98 -25,5 -57,5 153,4 330 1,46 1,93 -27,2 -56,5 152,0 152 320 1,64 1,87 -29,1 -55,4 150,7 310 1,90 1,80 -32,0 -54,0 150,1 300 2,27 1,71 -36,1 -52,2 150,4 290 3,19 1,55 -46,2 -49,2 155,4 350 1,19 2,16 -24,2 -60,9 157,6 340 1,27 2,12 -25,2 -60,0 155,6 330 1,37 2,07 -26,2 -59,1 153,6 160 320 1,51 2,01 -27,7 -58,0 152,0 310 1,70 1,94 -29,8 -56,7 150,7 300 1,98 1,86 -32,9 55,2 150,1 290 2,44 1,76 -37,9 -53,2 151,0 350 1,10 2,48 -23,3 -67,0 162,8 340 1,15 2,43 -23,8 -66,1 160,3 330 1,20 2,38 -24,4 -65,2 157,8 320 1,28 2,33 -25,2 -64,1 155,6 180 310 1,39 2,27 -26,5 -62,9 153,5 300 1,55 2,20 -28,2 -61,6 151,8 290 1,78 2,12 -30,7 -60,1 150,7 280 2,14 2,02 -34,6 -58,2 150,7 270 2,86 1,88 -42,6 -55,5 153,9 350 1,06 2,76 -22,8 -72,5 167,7 340 1,08 2,71 -23,1 -71,6 165,0 330 1,12 2,66 -23,4 -70,6 162,3 320 1,17 2,61 -24,0 -69,6 159,8 200 310 1,23 2,55 -24,7 -68,4 157,3 300 1,34 2,49 -25,9 -67,2 155,1 290 1,48 2,42 -27,4 -65,8 153,2 280 1,70 2,34 -29,8 -64,3 152,0 270 2,03 2,24 -33,4 -62,5 151,6 260 2,64 2,12 -40,1 -60,1 153,9 NЭА NF NБО 4 12 24 370 1,38 1,66 -26,3 -51,2 154,1 140 360 1,58 1,60 -28,5 -50,1 153,2 350 1,85 1,54 -31,4 -48,9 152,8 340 2,26 1,46 -36,0 -47,3 153,7 350 1,55 1,72 -28,2 -52,5 153,1 150 340 1,80 1,66 -30,9 -51,2 152,5 330 2,18 1,57 -35,1 -49,6 153,0 320 3,00 1,45 -44,1 -47,1 157,4 350 1,34 1,89 -25,9 -55,8 154,1 160 340 1,50 1,84 -27,7 -54,7 152,7 330 1,74 1,77 -30,3 -53,3 152,0 320 2,11 1,69 -34,4 -51,7 152,3 310 2,89 1,56 -42,9 -49,3 156,4 350 1,21 2,05 -24,4 -58,8 155,7 170 340 1,31 2,00 -25,6 -57,8 153,8 330 1,48 1,94 -27,4 -56,6 152,3 320 1,72 1,87 -30,0 -55,3 151,5 350 1,13 2,19 -23,6 -61,6 157,6 340 1,19 2,15 -24,3 -60,6 155,3 180 330 1,31 2,09 -25,5 -59,6 153,4 320 1,48 2,03 -27,4 -58,4 152,0 310 1,72 1,96 -30,1 -57,1 151,3 300 2,15 1,87 -34,8 -55,3 152,2 350 1,07 2,33 -23,0 -64,2 159,6 340 1,11 2,29 -23,4 -63,3 157,1 190 330 1,20 2,24 -24,3 -62,4 155,0 320 1,32 2,18 -25,6 -61,3 153,2 310 1,51 2,12 -27,7 -60,1 151,9 300 1,79 2,04 -30,8 -58,7 151,5 290 2,29 1,95 -36,3 -56,9 153,1 NЭА NF NБО 5 10 24 115 350 2,52 1,07 -38,8 -39,8 151,1 125 360 2,01 1,31 -33,2 -44,5 152,3 350 2,44 1,24 -37,9 -43,1 153,5 340 3,43 1,11 -48,8 -40,6 159,8 350 1,82 1,68 -31,1 -51,8 155,3 150 340 2,05 1,62 -33,6 -50,5 154,5 330 2,37 1,55 -37,1 -49,1 154,5 320 2,91 1,46 -43,1 -47,3 156,6 NЭА NF NБО 5 10 25 350 1,57 1,74 -28,4 -52,9 153,7 340 1,80 1,69 -30,8 -51,8 153,1 138 330 2,10 1,63 -34,1 -50,6 153,0 320 2,52 1,54 -38,8 -49,0 154,0 310 3,39 1,40 -48,3 -46,3 158,8 350 1,55 1,92 -28,1 -56,2 156,8 340 1,72 1,87 -30,0 -55,2 155,6 148 330 1,94 1,81 -32,4 -54,0 154,7 320 2,21 1,74 -35,4 -52,7 154,3 310 2,61 1,65 -39,8 -51,0 154,9 NЭА NF NБО 5 11 24 370 2,52 1,15 -38,8 -41,6 157,1 118 360 2,33 1,16 -36,7 -41,6 152,8 350 2,25 1,15 -35,8 -41,3 149,6 345 3,08 1,05 -45,0 -39,4 155,9 370 1,45 1,45 -27,0 -47,2 150,9 128 360 1,74 1,39 -30,2 -46,1 150,9 350 2,14 1,32 -34,6 -44,7 151,8 340 2,84 1,21 -42,3 -42,6 155,3 370 1,42 1,62 -26,7 -50,5 153,8 360 1,62 1,57 -28,9 -49,5 152,9 138 350 1,87 1,51 -31,7 -48,3 152,5 340 2,23 1,43 -35,6 -46,9 152,8 330 2,88 1,32 -42,8 -44,8 155,9 350 1,58 1,72 -28,4 -52,4 153,3 150 340 1,81 1,66 -30,9 -51,2 152,5 330 2,12 1,58 -34,4 -49,8 152,5 320 2,65 1,47 -40,2 -47,9 154,3 NЭА NF NБО 5 11 25 350 1,29 1,83 -25,2 -54,6 152,2 340 1,49 1,78 -27,4 -53,6 151,4 141 330 1,77 1,72 -30,5 -52,3 151,1 320 2,13 1,64 -34,5 -50,8 151,6 310 2,72 1,53 -41,0 -48,7 153,9 350 1,25 2,01 -24,8 -57,9 155,3 340 1,42 1,96 -26,6 -56,9 154,0 330 1,61 1,90 -28,8 -55,8 152,9 151 320 1,86 1,83 -31,5 -54,5 152,2 310 2,20 1,74 -35,3 -52,9 152,3 300 2,80 1,63 -41,9 -50,6 154,5 350 1,18 2,17 -24,0 -61,0 157,5 340 1,31 2,11 -25,5 -60,0 155,8 330 1,47 2,06 -27,1 -58,9 154,3 160 320 1,66 1,99 -29,3 -57,6 153,1 310 1,91 1,92 -32,1 -56,1 152,3 300 2,28 1,82 -36,1 -54,4 152,5 350 1,00 2,5 -22,1 -67,3 161,9 340 1,10 2,44 -23,1 -66,3 159,8 330 1,20 2,38 -24,3 -65,2 157,8 180 320 1,33 2,32 -25,7 -64,0 155,9 310 1,50 2,25 -27,5 -62,6 154,3 300 1,71 2,17 -29,8 -61,1 153,0 290 2,00 2,08 -33,1 -59,4 152,5 280 2,48 1,97 -38,3 -57,3 153,4 NЭА NF NБО 5 12 25 350 1,28 1,83 -25,2 -54,6 152,2 141 340 1,52 1,78 -27,8 -53,5 151,6 330 1,91 1,70 -32,1 -52,0 152,4 320 2,46 1,60 -38,1 -50,0 154,4 350 1,21 2,01 -24,3 -58,1 154,9 151 340 1,41 1,96 -26,6 -57,0 153,9 330 1,66 1,89 -29,4 -55,7 153,3 320 1,99 1,81 -33,0 -54,1 153,3 310 2,49 1,70 -38,5 -52,1 154,7 NЭА NF NБО 6 11 24 150 350 2,07 1,65 -33,9 -51,1 157,4 340 2,39 1,58 -37,4 -49,7 157,4 330 2,95 1,48 -43,5 -47,8 159,6 350 1,81 1,83 -31,0 -54,4 157,9 160 340 2,04 1,76 -33,4 -53,2 157,0 330 2,34 1,69 -36,8 -51,8 156,9 320 2,85 1,59 -42,4 -50,0 158,7 350 1,61 1,99 -28,8 -57,6 158,9 340 1,79 1,93 -30,7 -56,4 157,6 170 330 2,01 1,86 -33,2 -52,2 156,7 320 2,33 1,79 -36,6 -53,7 156,6 310 2,88 1,69 -42,8 -51,9 158,8 350 1,47 2,14 -27,2 -60,5 160,3 340 1,61 2,09 -28,8 -59,4 158,6 180 330 1,79 2,02 -30,8 -58,2 157,3 320 2,03 1,96 -33,4 -56,9 156,5 310 2,37 1,88 -37,1 -55,5 156,7 300 3,07 1,78 -44,8 -53,5 160,3 350 1,35 2,29 -25,9 -63,4 161,7 340 1,48 2,23 -27,4 -62,3 160,0 330 1,63 2,17 -29,0 -61,1 158,4 190 320 1,82 2,11 -31,1 -59,9 157,2 310 2,08 2,04 -33,9 -58,6 156,7 300 2,47 1,97 -38,2 -57,1 157,4 290 3,58 1,84 -50,5 -54,7 165,1.